ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THI CÔNG NHỊP CẦU TRƯƠI Ờ HƯƠNG SƠN – HÀ TĨNH

-1-


LỜI CẢM ƠN

Nhận xét của giáo viên hướng dẫn
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
Nhận xét của giáo viên đọc duyệt
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................
..............................................................................................................................................

-2-


Mục lục
CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG....................................................................... - 5 1.1Giới thiệu chung về cơng trình cầu. ......................................................................... - 5 1.1.1 Điều kiện tự nhiên. ................................................................................................ - 6 1.1.2 Đặc điểm khí hậu................................................................................................... - 7 1.1.3 Thủy văn dọc tuyến. ............................................................................................. - 7 1.1.4 Địa chất cơng trình. ............................................................................................... - 7 1.1.4 Ý nghĩa xây dựng cầu. .......................................................................................... - 8 1.1.5 tiêu chuẩn kỹ thuật và quy trình áp dụng............................................................. - 8 1.2Kết cấu nhịp. .............................................................................................................. - 8 1.3 Biện pháp thi công dầm. .......................................................................................... - 9 1.3.1 Sử dụng giá long môn để lao lắp .......................................................................... - 9 1.3.2 Sử dụng cẩu để lắp ngang ................................................................................... - 10 1.3.3 Sử dụng giá ba chân để lao lắp KCN ................................................................. - 11 1.3.4 Chọn phương pháp thi công kết cấu nhịp .......................................................... - 12 1.3.5.Biện pháp thi công chủ đạo kết cấu nhịp:.......................................................... - 12 CHƯƠNG II:THIẾT KẾ THI CÔNG ................................................................... - 14 2.1.Chọn bãi đúc dầm và bệ đúc dầm.......................................................................... - 14 2.2.Thiết kế ván khuôn chế tạo dầm. ........................................................................... - 14 2.2.1.Phương án 1:Thiết kế ván khuôn gỗ. ................................................................. - 14 2.2.2.Phương án 2 :Thiết kế ván khuôn thép .............................................................. - 20 2.3.Thiết kế thành phần bê tông................................................................................... - 28 2.3.1.Chọn máy trộn bê tông ........................................................................................ - 28 2.3.2. Thiết kế tỉ lệ phối hợp bê tông M400................................................................ - 29 2.4.Tính tốn giá long mơn, dầm dẫn .......................................................................... - 32 2.4.1.Làm đường lao vận chuyển ................................................................................ - 32 2.4.2. Cấu tạo của cầu dẫn: .......................................................................................... - 33 2.4.3. Tính tốn và kiểm tra khả năng chịu lực của dầm dẫn. ................................... - 34 2.4.4. Tính tốn giá Long mơn..................................................................................... - 35 2.5.Bố trí tời múp .......................................................................................................... - 39 CHƯƠNG III: THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG ............................................... - 41 -

-3-


3.1. Công Tác Chuẩn Bị ............................................................................................... - 41 3.1.1.Xây dựng văn phịng làm việc, thiết bị phục vụ cơng trình: ............................ - 41 3.1.2.Chuẩn bị về nhân lực: ......................................................................................... - 43 3.1.2.Chuẩn bị về thiết bị. ............................................................................................ - 44 3.1.3.Công tác đo đạc: .................................................................................................. - 44 3.2.Thi Công Dầm : ...................................................................................................... - 45 3.2.1.Bố trí mặt bằng thi cơng ..................................................................................... - 45 3.2.2.Giải pháp kỹ thuật và công nghệ ........................................................................ - 45 3.3.Thi Công Mặt Cầu. ................................................................................................. - 55 3.3.1.Thi công lớp phủ mặt cầu ................................................................................... - 55 3.3.2.Thi công gờ lan can. ............................................................................................ - 56 3.3.3.Thi công lan can ống thép mạ kẽm. ................................................................... - 56 3.3.4.Công tác thi cơng lớp phịng nước mặt cầu ....................................................... - 57 3.3.5.Cơng tác thi công lớp bê tông asphal ................................................................. - 57 3.3.6.Công tác thi công khe co giãn ............................................................................ - 60 3.4.TIẾN ĐỘ THI CÔNG. ........................................................................................... - 60 3.5.THIẾT BỊ, NHÂN LỰC THI CÔNG CHỦ YẾU ................................................ - 60 3.6. LẬP TIẾN ĐỘ THI CƠNG .................................................................................. - 61 3.6.1.Các cơng việc chính : .......................................................................................... - 61 3.6.2.Thực hiện (tra Định mức dự tốn XDCB 1776-2006) ...................................... - 61 CHƯƠNG IV:DỰ TỐN ..................................................................................... - 66 4.1. Phương pháp lập dự tóan. ..................................................................................... - 66 4.2. Phương pháp lập dự tóan. ..................................................................................... - 66 -

-4-


CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG

1.1 Giới thiệu chung về công trình cầu.
- Cầu Trươi nằm tại KM 381 + 025.00 đoạn Khe Cị- Phúc Đồng trên đường
Hồ Chí Minh thuộc phạm vi xã Sơn Trường, huyện Hương Sơn, tỉnh Hà Tnh.
:3
KM

80

8
+9

3.0

(Tỷ Lệ 1:300)

b

:3
KM

A

81


6
+0

7.1

khe cò

hương khê
CĐ

DĐ

50

24000

+21.60

0%

1:

1:

1.5

1.5

CĐ


DĐ

84200

50

24000

DĐ

CĐ
50

24000

+21.60

0%

+19. 92

+19.92

50

+19.92

6000

+21.60


0%

0%

MNTK: 19.00

1500

6000

1500

5000

+19.92

1

Phạm vi gia cố ®¸ héc
2000

1500 1500

1050

6:1

7:1


+7.230
28 cäc BTCT 40x40 cm

7:1

28 cäc BTCT 40x40 cm

7 :1

7 :1

+0.630

dài L=10 m

Cự ly lẻ ( m )

21.95
30

25.00
KM381

5.00

5.00

2

3


4.00
4

12.36

13.09
9.10

30.00

5

6

7

1 : 1.5

(Tû LƯ 1:300)

1 : 1.5

(Tû LƯ 1:300)

9.14

11.57
8.00


13

M2
9.16

T2
11.01

T1
11.30

14.99

M1

SÐt c¸t lÉn dăm sạn màu vàng
trạng thái cứng
Sét màu vàng, trạng thái cứng

-2.070

A

8.71

-2.070

b

Sét màu vàng trạng thái dẻo cứng

+3.800

+2. 200

21 cọc BTCT 40x40 cm

+0. 630
Sét cát lẫn dăm sạn màu vàng
trạng thái cứng

Lỗ khoan

Sỏi lẫn cát,
trạng thái bÃo hoà

dài L=12 m

21 cọc BTCT 40x40 cm
dài L=12 m

Cao độ tự nhiên (m)

Sỏi lẫn cát trạng thái bÃo hoà
+5.700

3500

dài L=12 m

7 :1


+4.900

Sét cát lẫn dăm sạn màu vàng
trạng thái cứng
+10.500

MNTN: 9.00
+9.230

+9.230

3500

Sét m àu vàng trạng thái dẻo cứng
+2.900

+13.920

1050

1400

7:1

+9.400

1050

6:1


2000

+11.230

Sỏi lẫn cát trạng thái bÃo hoà

2000

+11.920

Sét cát lẫn dăm sạn màu vàng
trạng thái cứng

2000

+11.920

1400

5

1

1
1050

2:

2:


100

2000

1500 1500

9190

2000

+13.920

: 1.

+16.60

7190

>80

+16.60

500

2@1250

9000

9000


8100

450

500

450

500
8200

500

6@1200

Tim cÇu: KM 381+025.00

9000

8000
500

9000

500

5000

500


3500

1350 1350 1300

500

5000

84200

1 : 1.5

1 : 1.5

6000

Hình 1.1.Bố trí chung cầu
- Quy mơ: Cầu vĩnh cửu bằng bê tống thép
- Tải trọng: Hoạt tải H30 và XB80 , người đi đường 300kg/m2
- Tần suất thiết kế: P= 2 %
- Khổ cầu: B= 9m
- Quy trình thiết kế: TCN 18- 79
- Đường hai đầu cầu: Đường cấp III miền núi theo thiêu chuẩn 4054- 85. Bề
rộng mặt đường B = 6m . Bề rộng nền đường B= 9m, vuốt về mặt đường tiêu
chuẩn trên đoạn 10m
* Kết cấu phần trên

-5-



- Mặt cắt ngang gồm 4 phiến dầm bê tông cốt thép ƯST có dầm ngang khẩu
độ 24 m khoảng cách giữa các dầm 2,25m. liên kết các dầm với nhau thông qua
các mối nối ở dưới bản cánh và dầm ngang.
- Mặt cầu bằng bê tông nhựa dày 7cm, lớp phịng nước 0.4cm, lớp dưới là
bê tơng lưới thép có chiều dày thay dổi từ 30mm – 110mm.
- Lan can bằng bê tông kết hợp với thép.
- Khe co dãn bằng cao su.
- Neo cáp DƯL: dùng neo OVM 13- 7.
- Gối cầu sử dụng gối cao su bản thép.

Hình1. 2.Cấu tạo dầm T
* Kết cấu phần dưới
- Mố cầu: Hai mố có cấu tạo giống nhau bằng bê tông cốt thép M250, mố
kiểu tường mỏng chữ U dặt trên nền cọc 40x40x1200cm, mỗi mố có 28 cọc.
- Trụ bằng bê tơng cốt thép, móng trụ dặt trên nền cọc. Trụ T1 dùng cọc
40x40x1200cm, trụ T2 dùng cọc 40x40x1000cm mỗi trụ có 21 cọc.
1.1.1 Điều kiện tự nhiên.

-6-


Đoạn tuyến nằm ở khu vực duyên hải miền trung địa hình hẹp dốc nghiêng
từ đơng sang tây, 80% là đồi núi, dãy núi phía tây có độ cao trung bình 1500m,
địa hình phân hóa chia cắt, do địa hình dốc nên phần lớn đất đai bị sói mịn,
bạc màu.
1.1.2 Đặc điểm khí hậu.
Hà Tĩnh nằm trong khu vực nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, mưa nhiều. Ngồi
ra, tỉnh cịn chịu ảnh hưởng của khí hậu chuyển tiếp giữa miền Bắc và miền Nam,
với đặc trưng khí hậu nhiệt đới điển hình của miền Nam và có một mùa đơng giá

lạnh của miền Bắc. Hà Tĩnh có 2 mùa rõ rệt: mùa hè từ tháng 4 đến tháng 10, mùa
này nóng, khơ hạn kéo dài kèm theo nhiều đợt gió Tây nam (gió Lào) khơ nóng,
nhiệt độ có thể lên tới 4oC, khoảng cuối tháng 7 đến tháng 10 thường có nhiều đợt
bão kèm theo mưa lớn gây ngập úng nhiều nơi, lượng mưa lớn nhất 500 mm/ngày
đêm; mùa đông từ tháng 11 đến tháng 3 năm sau, mùa này chủ yếu có gió mùa
Đơng Bắc kéo theo gió lạnh và mưa phùn, nhiệt độ có thể xuống tới 7OC.
1.1.3 Thủy văn dọc tuyến.
- Đoạn tuyến nằm trên lưu vực hệ thống sông Lam đã xảy ra những trận lũ
lớn với tần suất 1 ÷ 2% như trận lũ năm 1978, 1988, 1996, 2002, 2007, 2008,
2010 và lũ tháng VI/2011- lũ lịch sử trên sông Nậm Mộ (sông Lam)
- Mực nước thiết kế: 19.00
- Mực nước thấp nhất: 9.00
1.1.4 Địa chất cơng trình.
Qua q trình khảo sát tại hiện trường gồm quan sát thực địa thì đặc điểm địa tầng
khảo sát được phân chia thành:
- Lớp 1: Sét cát lẫn dăm sạn màu vàng trạng thái cứng.
- Lớp 2: Sỏi lẫn cát trạng thái bão hòa.
- Lớp 3: Sét màu vàng trạng thái dẻo cứng.
- Lớp 4: Sét lẫn cát dam sạn màu vàng trạng thái cứng.

-7-


1.1.4 Ý nghĩa xây dựng cầu.
Có ý nghĩa và tầm quan trọng to lớn đối với sự giao lưu buôn bán phát triển
kinh tế giữa các vùng miền địa phương.
1.1.5 tiêu chuẩn kỹ thuật và quy trình áp dụng.
- Cơng tác trắc địa trong xây dựng cơng trình – u cầu chung - TCVNXD
309:2004
- Công tác đất – Quy phạm thi cơng và nghiệm thu - TCVN 4447:1987

- Qui trình thi công và nghiệm thu cấp phối đá dăm - 22TCN 334 – 06
-Qui trình nghiệm thu chất lượng thi cơng cơng trình xây dựng. - TCXDVN
371 – 2006
- Qui trình nghiệm thu cầu và cống - 22TCN 266 -2000.
- Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam- 326-2004
- Điều lệ báo hiệu đường bộ- 22TCN 237 -01.
- Quy phạm kỹ thuật an toàn lao động trong xây dựng - TCVN5308-91
1.2 Kết cấu nhịp.
- Tổng chiều dài cầu 84.2m
- Gồm 3 nhịp mỗi nhịp có L = 24 m, cầu dầm chữ T, BTCT ƯST kéo sau ,
mặt cắt ngang gồm 4 phiến dầm mỗi phiến cách nhau 2,25m
- Mác bê tông dầm dọc M400
- Mác bê tông dầm ngang M400
- Ống gen được bơm vữa bê tơng xi măng có trộn phụ gia M500 sau khi
căng cáp, cường độ bê tông lúc căng kéo ít nhất bằng 90% cường độ phá hoại
- Cáp DƯL (theo tiêu chuẩn ASTM-A416-87 a cấp 270):
+ Bó cáp 7 tao đường kính danh định mỗi tao là 12.7mm
+ Lực kéo đứt của 1 tao là 18370kg
+ Giới hạn chảy 16750kg/cm2
+ Lực căng kéo mỗi bó tại thời điểm đóng neo là 86T
+ Diện tích mặt cắt ngang 98.71mm2

-8-


+ Trọng lượng 1 mét dài 0.775kg/m
+ Độ chùng lớn nhất sau 1000h ở 200C và 70% lực phá hoại là: (
max) 2.5%
+ ống gen dùng loại ống mạ kẽm đường kính 60/67mm
+ Neo dùng loại OVM (13-7)

+ Độ võng ngược sau khi căng kéo là: 27mm
1.3 Biện pháp thi công dầm.
* Đúc dầm tại bãi đúc dầm đầu cầu bên phía M2
1.3.1 Sử dụng giá long mơn để lao lắp
Gia long mon
xe con 2

xe con 1

Hình1. 3. Sử dụng giá long môn
- Đặc điểm:
+ Lắp ghép kết cấu nhịp trên đà giáo hoặc trụ tạm nên đảm bảo tính an tồn
và chất lượng cơng trình
+ Tốn phí xây dựng kéo dài thời thi công
+ Không dảm bảo vấn đề thơng thuyền trong q trình thi cơng, cản trở giao
thơng đừng thủy
- Phạm vi áp dụng:
+ Cầu có nhiều nhịp, nhịp giản đơn có L ≤ 40 m
+ Khi thi cơng khơng có các thiết bị chun dụng để lao lắp
+ Thi công tại lơi không yêu cầu về thông thuyn
* Trỡnh t thi cụng

-9-

hương khê


- Tiến hành đúc dầm ngay tại bãi đức dầm đầu cầu
- Xây dựng trụ tạm tại vị trí trụ chính để làm chỗ đứng cho giá long mơn
- Lắp dựng giá long môn và hệ giàn thép liên tục để di chuyển dầm

- Lắp hệ thống ray, xe goòng và di chuyển phiến dầm ra vị trí nhịp
- Dùng giá long môn để di chuyển sang ngang phiến dầm đã di chuyển ra
nhịp và hạ xuống gối
- Tiến hành đổ bê tông dầm ngang đẻ liên kết các phiến dầm
- Sau khi đã thi công xong nhịp thứ nhất tiến hành di chuyển giá long môn
sang nhịp tiếp theo để tiếp tục thi công
- Làm lớp phủ mạt cấu và hồn thiện cầu
1.3.2 Sử dụng cẩu để lắp ngang

h­¬ng khª

Hình1. 4. Sử dụng cần cẩu
- Đặc điểm:
+ Tiến độ thi cơng nhanh chóng rú ngắn thời gian thi cơng, tính kinh tế cao
+ Chất lượng dầm được dảm bảo do dầm được đúc sẵn ở bãi đúc dầm đầu
cầu
+ Không phải xây dựng đà giáo trụ tạm
- Phạm vi áp dụng:

- 10 -


+ Kết cấu nhịp giản đơn chiều dài nhịp L ≤ 21m, mặt cát ngang chữ T hoạc
chữ I có trọng lượng dầm P ≤ 30 ÷ 35 T
+ Cần cẩu phải đủ sức nâng cần thiết
+ Có vị trí đứng cho cần cẩu để lấy các cụm dầm và dặt lên nhịp
* Trình tự thi cơng:
- Đúc dầm tại bãi đúc dầm đầu cầu hoạc trong xưởng
- Lắp dụng hệ thống đường ray, xe goong để di chuyển các phiến dầm
- Di chuyển phiến dầm đến bên cạnh cần cẩu. Khơng được đặt các cụm dầm

ở phía sau cần cẩu vì cần cẩu chỉ có goc quay tối đa 1500
- Cần cẩu phải đứng trên đỉnh mố, mép dải xích hoặc mép chan đế của cần
cầu chống cách tường đỉnh 1m và quay cần lấy từng phiến dầm dặt lên nhịp
- Tiến hành lắp các phiến dầm tại vi trí cần cẩu trước, phiến ở xa lắp sau
- Đặt các phiến dầm lên chồng nề sau đó dùng kích hạ KCN xuống gối, hạ
xuống gối có định trước và gối di động sau. Trong trường hợp cần cẩu có sức
nâng lớn thì có thể hạ trực tiếp kết cấu nhịp xuống gối cầu mà không cần đặt lên
chồng nề
- Tiến hành đổ bê tông dầm ngang để liên kết các phiến dầm
- Làm lớp phủ mặt cầu cà hoàn thiện cầu
1.3.3 Sử dụng giá ba chân để lao lắp KCN
- Đặc điểm:
+ Đảm bảo thi công nhanh giảm chi phí xây dựng do khơng phải xây dựng
đà giáo trụ tạm
+ Không cản trở giao thông đường thủy trong quá trình thi cơng
+ Việc lao giá ba chân thi cơng khá phức tạp
- Phạm vi áp dụng : thi công cầu có nhịp giản đơn
+ Chiều dài nhịp có L ≤ 33m
+ Trọng lượng dầm P ≤ 60 T
+ Cầu có bề rộng Bcầu ≤ 11m

- 11 -


+ Đối với cầu có bề rộng Bcầu >11m, phải cấu tạo lại kết cấu sàn ngang của
giá ba chân cho phù hợp
* Trình tự thi cơng
- Lắp đặt các đường ray và xe goong để di chuyển các phiến dầm và giá ba
chân
- Lắp giá ba chân trên nền đường đầu cầu, sau đó di chuyển đường ray ra

ngồi song cho dến khi kê được chân trước lên đỉnh trụ
- Di chuyển dầm bằng xe goong trên đường ray
- Dùng bộ múp của xe trượt số 1 treo đỡ đầu trước của dầm sao đó tiếp tục
di chuyển cho dến khi đầu sau của dầm đén bên kia xe trượt thứ 2. Treo dầm bằng
cả hai xe trượt sau và tiếp tục di chuyển dầm vào vị trí
- Tiến hành sang ngang và hạ phiến dầm xuống gối, hạ xuống gối cố định
trước gối di động sau
- Tiến hành đỏ bê tông các dầm ngang để liên kết các phiến dầm
- Tiếp tục thi công các nhịp tiếp theo bằng cách di chuyển giá ba chân trên
hệ đường ray
1.3.4 Chọn phương pháp thi cơng kết cấu nhịp
Do cầu có nhịp L= 24 m thi cơng tại nơi khơng có yêu cầu về thông thuyền
nên sử dụng phương pháp lao lắp kết cấu nhịp bằng giá long môn là hợp lí, đảm
bảo an tồn và chất lượng cơng trình.
1.3.5.Biện pháp thi công chủ đạo kết cấu nhịp:
Thi công kết cấu nhịp:
- Dầm được đúc tại bãi đúc dầm bố trí ở nền đường đầu cầu
- Sau khi hoàn thiện toàn bộ mố, lao dầm lắp dầm vào vị trí bằng giá long mơn và
cầu dẫn.
- Sau khi hồn thiện nhịp , di cầu dẫn và giá long môn đến nhịp này v

- 12 -


- Sau khi lắp đặt xong dầm bản, tiến hành lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông
bản mặt cầu, gờ lan can
- Lắp đặt cột lan can, tay vịn, ống thốt nước, khe co giãn.
- Thi cơng lớp chống thấm, thi công lớp bê tông xi măng mặt cầu

- 13 -



CHƯƠNG II:THIẾT KẾ THI CÔNG

2.1.Chọn bãi đúc dầm và bệ đúc dầm
 Bãi đúc dầm được bố trí gần mố M0, với diện tích mặt bằng cơng trường là
3260 m2, phần bãi đúc dầm và chứa dầm khoảng 900m2.
+ Mặt bằng bãi đúc và chứa dầm được san phẳng và lu lèn đến độ chặt
K98.
+ Tại vị trí bãi đúc dầm và chứa dầm ta phải rải thêm lớp đá 4x6, với
chiều dày 200 mm.
+ Chế tạo bãi đúc dầm ( KT 30x30 )m.
 Cấu tao bệ đúc dầm
+ Sau khi san lấp mặt bằng xong định vị vị trí bệ đúc dầm tiến hành lu
lèn đạt độ chặt K98.
+ Rải một lớp đá dăm dày 15 Cm trên toàn bộ chiều dài bệ đúc.
+ Đổ lớp bê tơng có chiều dày 20 Cm làm mặt bằng đúc dầm M200.
+ Tại vị trí đầu và cuối bệ chứa dầm ta bố trí thêm tấm BTCT để tăng
cường thêm khả năng chịu lực, các gối kê (KT 300x1200)mm đặt
cách nhau 900 mm.
+ Chiều dài bệ đúc dầm 26m ,chiều rộng bệ đúc 3m
2.2.Thiết kế ván khuôn chế tạo dầm.
2.2.1.Phương án 1:Thiết kế ván khn gỗ.
A. Cấu tạo ván khn (hv).

0.75 m

3

4

Chó thích:
1:Ván lát đáy
2:Ván thnh
3:Nẹp đứng
4:Nẹp ngang
5:Chống xiên
6:Chống đứng
7:Tà vẹt gỗ 200x200x2000
8:lớp đá dăm dày 25cm
9:Bọ gỗ
10:Thanh giằng trên

2

0.8 m

-Vỏn khuụn dầm được làm bằng gỗ nhóm VI có Ru=180 kG/cm2.

- 14 -


-Do bề rộng dầm 17cm nên ta chọn bván đáy=17cm.
-Bề mặt của ván lát được bào nhẵn và được quét một lớp dầu để chống dính.
-Các thanh chống đứng và chống xiên có kích thước là b    8 8cm .
-Tà vẹt gỗ có kích thước là b  h  L  20  20  200cm .
-Bọ gỗ có kích thước là b  h  L  6  6  8cm .
-Thanh giằng trên: b    L  8  5 160cm .
B. Tính tốn,thiết kế ván khn.
-Chọn 1 máy đổ BT có cơng suất 5m3/h, đùng đầm dùi,dung tích thùng đổ 50 l.
-Khoảng cách giữa 2 tà vẹt là 1m,khoảng cách 2 nẹp đứng là 0.8 m,khoảng cách 2

nẹp ngang là 0.75
 Tính tốn ván đáy.
-Sơ đồ cấu tạo,sơ đồ tính toỏn:(hỡnh v)
1

3

2

bv=0.17m

lv=1m

lv=1m

Chú thích:
1:Dầm BTCT
2:Ván lát đáy
3:Tà vẹt gỗ 200x200x2000

+Coi vỏn đáy làm việc theo sơ đồ dầm giản đơn kê lên 2 gối là 2 tà vẹt,khoảng
cách 2 tà vẹt là 1m
+Ván đáy được làm từ gỗ nhóm VI có Ru=180 kG/cm2.

- 15 -


+Tải trọng tác dụng lên ván:Trọng lượng bản thân của ván,trọng lượng của vữa
BT vừa mới đổ…
+Với bề rộng của dầm là 17 cm nên ta chọn bề rộng của ván là 17 cm=0.17m.

-Xác định tải trọng tác dụng lên ván:
+Tải trọng tiêu chuẩn: q v tc  b   bt  hbt  0.17  2600  1.0  425kG / m
+Tải trọng tính tốn: qv tt  1.2  qv tc  1.3  Pxk  1.2  425  1.3  200  770kG / m
(Với V=100l nên tra bảng ta có:Pxk=200kG/ m2)
-Xác định nội lực:
tt

+ M qv tt 

qv  l 2 770  12

 96.25kG.m  9625kG.cm
8
8
4

130  lv
130  14
+ MP 

 32.5kG.m  3250kG.cm
4
4
tt

 Mmax=max( M qv , M P )=9625kG.cm.

-Kiểm tra theo các trạng thái giới hạn.
+Theo TTGHI:
 max 


M max
g
 Ru  180kG / cm 2
W
1
6

Trong đó:Mmax=9625kG.cm, W  b   vd 2 
  max 

17 2
 vd  2.83 vd 2
6

9625
2
 180   vd  18.89   vd  4.34cm
2
2.83   vd

+Theo TTGHII:
tc

3

f 5  qv  l v
1
f
.


 
l
384  EJ
 l  400

Trong đó:
tc

qv  425kG / m  4.25kG / cm, lv  1m  100cm, E  85000, J 



f
5  4.25  1003
1


   5.68cm .
3
l 384  85000  1.42 vd
400

Vậy chọn kích thước ván đáy là: b    17  6cm
 Tính tốn ván thành.

- 16 -

1
17 3

3
3
b   vd   vd  1.42 vd .
12
12


-Sơ đồ cấu tạo,sơ đồ tính tốn:(hv)

0.75 m
0.25m

1

Hbd

3

0.75 m

0.75 m

2

0.8 m
Chú thích:
1:Ván lát ngang
2:Nẹp đứng
3:Nẹp ngang


qvl
0.8 m

+Xem vỏn thnh lm việc theo sơ đồ dầm giản đơn với lnd=0.8m.

+Thiên về an tồn ta chọn bề rộng ván khn là:25cm.
-Xác định chiều cao đổ BT trong 4h:
+Ta có:Vận tốc đổ BT là 5m3/h nên sau 4h sẽ đổ được 20m3 mặt khác thể tích
đầm là:4.6m3.  đổ BT xong trước 4h,nên hbd=hvk=1m  có tính lực xung kích
-Xác định lực xung kích:
+Thể tích thùng đổ là 50 l<200 l

 Pxk=200kG/m

2

.

-Xác định tải trọng tác dụng lên ván:
+Tải trọng tiêu chuẩn: qvl tc  PBT  b
Trong đó:(vì ván lát đặt ngang thì ván lát cuối cùng bất lợi nhất nên khơng cần
tính Pxk)
+ PBT=  bt  Rt  2500  0.75  1875kG / m 2
tc

 qvl  1875  0.25  468.75kG / m

- 17 -



+Tải trọng tính tốn: qvl tt  1.3  PBT  Pxk  b  1.3  1875  200 0.25  674.37kG / m .
-Xác định nội lực tại mặt cắt giữa ván:
tt

+Mơmen tính tốn lớn nhất:Mmax=
1
6

+Mơmen chống uốn: W= bvl   vl 2 
+Mơmen qn tính:J=

2

qvl  lnd
674.37  0.82

 53.95kG.m  5395kG.cm
8
8
25
2
2
  vl  4.16   vl cm 3
6

1
25 3
3
3
 bvl   vl   vl  2.083   vl cm 4

12
12

-Kiểm tra theo các TTGH:
+Theo TTGHI:
 max 

M max
g
 Ru  180kG / cm 2
W

Trong đó:Mmax= 5395 kG.cm, W=4.16  vl 2
  max 

5395
2
 180   vd  7.20   vd  2.68cm
2
4.16   vl

+Theo TTGHII:
tc

3

f 5  qv  lnd
f



l
384  EJ
l

1

  400 .

Trong đó:
tc

qv  468.75kG / m  4.6875kG / cm, lv  0.8m  80cm, E  85000, J 

1
25 3
3
3
b   vl   vl  2.083 vl
12
12

.


f
5  4.6875  803
1


   4.13cm .

3
l 384  85000  2.083 vd
400

Vậy chọn kích thứơc ván lát là: bvl   vl  25 5cm
C. Tính tốn nẹp đứng:Chọn kích thước của nẹp đứng là:bnx  n  8 8cm ,kiểm tra
nẹp theo các TTGH.
-Sơ đồ cấu tạo,sơ đồ tính toán(hv).

- 18 -


1

qn

7.5 m

3

0.75 m

0.75 m

2

0.8 m
Chú thích:
1:Ván lát ngang
2:Nẹp đứng

3:Nẹp ngang

qvl
0.8 m

+Nẹp đứng được cố định bởi bọ gỗ và thanh chống xiên.
+Xem nẹp đứng làm việc theo sơ đồ dầm giản đơn kê lên 2 gối là bọ gỗ và thanh
chống xiên.Với chiều dài tính tốn là 0.75 m.
-Xác định tải trọng tác dụng lên nẹp:
+Tải trọng tiêu chuẩn: qn tc  PBT  lnd  1875 0.8  1500kG / m
+Tải trọng tính tốn: qn tt  1.3  PBT  Pxk  lnd  1.3  1875  200 0.8  2083kG / m
-Xác định nội lực trong nẹp:
tt

+Mơmen tính tốn:Mmax=

2

qn  lnn
 146.46kG.m  14646kG.cm
8

1
6

1
6

+Mơmen chống uốn: W= bn   n 2  8  82  85.33cm3
+Mơmen qn tính:J=


1
1
3
bn   n  8  83  341.33cm 4
12
12

-Kiểm tra theo các TTGH
+Theo TTGHI:
 max 

M max
g
 Ru  180kG / cm 2
W

- 19 -


Trong đó:Mmax=14646kG.cm,
W= 85.33cm3   max 

14646
 180   max  171.64  180  đạt
85.33

+Theo TTGHII:
tc


3

f 5  qn  lnn
1
f
.

 
l
384  EJ
 l  400

Trong đó:
tc

qv  1500kG / m  15kG / cm, lv  0.75m  75cm, E  85000, J  341.33cm 4 .



f
5 15  753
1
f
1


  9.08 10 4 
 2.5 103  .đạt.
l 384  85000  341.33 400
l

400

Vậy kích thước nẹp đứng đã chọn đảm bảo điều kiện chịu lực.
2.2.2.Phương án 2 :Thiết kế ván khuôn thép
Sử dụng ván khơn lắp ghép bằng thép có chiều dày 6 mm.
Các nẹp đứng và nẹp ngang là thép hình L75x75x6
Các thanh căng bằng thép dặt tại vị trí giao nhau giữa nẹp đứng và nẹp ngang.
A . Xác định chiều cao của lớp bê tông tác dụng lên ván khuôn
Biểu đồ áp lực tác dụng lên ván khn.
q

R

H

H= 4h

0

R

q

Pmax2

Pmax1

(c)

(b)

P= f(t)
(a)

Hình1. 5.Biểu đồ áp lực tác dụng lên ván khuôn
Chiều cao đổ áp lực là: H = Hdầm = 1,45 m
Năng suất máy trộn: N = 5,512 m3/h
Diện tích đổ bê tơng F = 24,94 (m2)
Với ho là chiều cao của lớp bê tông đổ trong 1 giờ.

- 20 -


ho = =

= 0,34 m ( Dùng một máy trộn)

B . Xác định áp lực ngang của bê tông tươi tác dụng lên thành ván khuôn

q

R

R

Công thức xác định:
Pmax = (q + γ.R ).n
Trong đó:
 q = 200 (kG/Cm2) áp lwucj xung kích khi đổ bê
tơng.


H

 γ = 2200 (kG/Cm3) trọng lượng riêng của bê
tông
 R = 0,7 (m) bán kính tác dụng của dầm
 N = 1,3 hệ số vượt tải

Pmax2
(c)

 Pmax = 1,3.(200+2200x0,7) = 2262 (kG/m2)
C . Tính tốn thép bản của ván khn
* Tính tốn ván khn số 1
Thép bản của ván khn được tính nhưn bản kê của 4 cạnh ngàm cứng và mômen
uốn lớn nhất tại giữa nhịp được tính theo cơng thức:
 Mmax = α x PMax x b2

Hình1. 6. Cấu tạo ván khn số 1

- 21 -


Như trên hình vẽ ta thấy vị trí bất lợi nhất của ván khn là ở đoạn kích thước 550
x 315. Nên ta sẽ kiểm tốn ván khn ở đoạn này.
Ta có:
o α là hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b. có a/b =
=1,59
Tra bảng ta có α = 0,0757
 Mmax = 0,0757 x 2262 x 0,3152 =17 (kG.m)
- Mômen kháng uốn của tấm thép bản là

31,5  0,52
= 1,3125 ( Cm4 )
6

Wx =

- Kiểm tra cường độ của bản thép
Σmax =

M max
≤ Ru
wx

Trong đó Ru là cường độ tính tốn của thép khi chịu uốn, Ru =2100 (kG/cm2)
Σmax =

17  10  10
= 1195,24 (kG/cm2 ) < Ru
1,3125

 Diều kiện về cường độ thép bản được thỏa mãn
 Kiểm toán khả năng chịu lực của dầm ngang
Các thép sườn sang được xem như dầm liên tục kê lên các gối là các thép sườn
đứng.
Thép sườn ngang chịu áp lực bê tông lớn nhất trên cả chiều dài thanh thép. Vì vậy
moomen uốn ở các tiết diện của nó được xác đinh theo công thức:
MttMax = 0,1 x Ptt x a2
Trong đó:
o a: là khoảng cách giữa các thanh thép sườn đứng, a = 0,5 m
o Ptt : Áp lực bê tông phân bố đều trên thép sườn ngang

Ptt = PttMax x b . với PttMax = 2,262 (T/m2)
 Ptt = 2,262x0,315 = 0,712 (T/m)
- Mômen lớn nhất tại giữa nhịp
Mttmax = 0,1 x Ptt x a2 = 0,1 x 0,712 x 0,52 = 0,0178 (T.m)
- Chọn sườn ngang là loại thép góc: L75x75x5 có:
o F = 7,39 Cm2
o Jx = 39,5 Cm4
o Ix = 2,31 Cm
o Wx= 17,1 Cm4
- Kiểm tra điều kiện về cường độ
σMax

M max
= ≤ Ru
wx

- 22 -


o Ru : là cường độ tính tốn của thép khi chịu uốn: Ru = 2100 kG/cm2.
 σMax =

0,0178 10 5
= 104,09 (kG/cm2) < Ru
17,1

 Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn.
- Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang
f =


p a4
l
≤ [f] =
127  EJ
400

o Trong đó:
 P = Pmax×b = 1,75×0,315 = 0,551 (T/m2)
 Jx = 39,5 (cm4)
 E = 2,1×10^6 (kG/cm2)
f =

5,51 50 4
l
50
= 0,00532 cm < [f] =
=
= 0,125
6
400 400
127  2,110  39,5

cm
 Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn
 Kiểm tra khả năng chịu lực của thép sườn đứng
- Các thép sườn đứng được xem như dầm giản đơn kê lên hai gối là thép
sườn ngang.
- Chiều dài nhịp tính tốn Ltt = 1,0 m.
- Các thép sườn đúng chịu tải trọng phân bố đều
Ptt = Pmax × a = 2,262 × 0,5 = 1,131 (T/m)

- Mơmen lớn nhất tại giữa nhịp
MttMax =

pl2
1,13112
=
= 0,1413 (T.m)
8
8

- Chọn thép sờn đúng là thép góc: L75×75×6 có:
o F = 7,39 Cm2
o Jx = 39,5 Cm4
o Ix = 2,31 Cm
o Wx= 17,1 Cm4
- Kiểm tra điều kiện về cường độ
σMax =

M max
≤ Ru
wx

o Ru : là cường độ tính tốn của thép khi chịu uốn: Ru = 2100 kG/cm2.

- 23 -


 σMax =

0,1413  105

= 826,315 (kG/cm2) < Ru
17,1

 Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn.
- Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang
f =

pl4
l
≤ [f] =
400
127  EJ

o Trong đó:
 P = Pmax×b = 1,75×0,5 = 0,875 (T/m2)
 Jx = 39,5 (cm4)
 E = 2,1×10^6 (kG/cm2)
f =

8,75 150 4
l
150
= 0,42 cm < [f] =
= 0,375 cm

6
127  2,1 10  39,5
400 400

 Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn

 Kiểm tra khả năng chịu lực của thanh căng
- Diện tích chịu áo lực ngang bê tơng tươi của thanh cứng
F = 1×1 = 1 (m2)
- Lực kéo tác dụng lên thanh căng
T = Pmax×F = 2,262×1 = 2,262
- Chọn thanh căng 16 có Fa = 2,0096 cm2 , R0 = 1900 (kG/cm2)
- Điều kiện bền của thanh căng
σ =

T
≤ Ro = 1900 (kG/cm2)
Fa

σ =

2,262 10 3
= 1125,5 (kG/cm2) < Ro
2,0096

 Vậy lực căng đủ khả năng chịu lực

D . Kiểm tốn ván khn số 2

- 24 -


Hình1.7 . Cấu tạo ván khn số 2
Thép bản của ván khn được tính nhưn bản kê của 4 cạnh ngàm cứng và mômen
uốn lớn nhất tại giữa nhịp được tính theo cơng thức:
 Mmax = α x PMax x b2

Như trên hình vẽ ta thấy vị trí bất lợi nhất của ván khn là ở đoạn kích thước 550
x 315. Nên ta sẽ kiểm tốn ván khn ở đoạn này.
Ta có:
o α là hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b. có a/b =

0,5
=1,59
0,315

Tra bảng ta có α = 0,0757
 Mmax = 0,0757 x 2262 x 0,3152 =17,1 (kG.m)
- Mômen kháng uốn của tấm thép bản là
Wx =

b   2 31,5  0,52
= 1,3125 ( Cm4 )

6
6

- Kiểm tra cường độ của bản thép
Σmax =

M max
≤ Ru
wx

Trong đó Ru là cường độ tính tốn của thép khi chịu uốn, Ru =2600 (kG/cm2)
Σmax =


17  10 10
= 99,41 (kG/cm2 ) < Ru
17,1

 Diều kiện về cường độ thép bản được thỏa mãn
 Kiểm toán khả năng chịu lực của dầm ngang
Các thép sườn sang được xem như dầm liên tục kê lên các gối là các thép sườn
đứng.
Thép sườn ngang chịu áp lực bê tông lớn nhất trên cả chiều dài thanh thép. Vì vậy
moomen uốn ở các tiết diện của nó được xác đinh theo cơng thức:

- 25 -