CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM
ĐỘC LẬP TỰ DO HẠNH PHÚC

HỒ SƠ THIẾT KẾ MÓNG CẨU THÁP
CÔNG TRÌNH: NHÀ Ở XÃ HỘI – KDC BẮC HÀ HOÀNG HỔ
ĐỊA ĐIỂM: XÃ THÂN CỬU NGHĨA, H. CHÂU THÀNH, T. TIỀN GIANG

Hồ Chí Minh, Tháng 11 năm 2014


BẢNG TÍNH TOÁN MÓNG CẨU THÁP
Công trình: Nhà ở xã hội - KDC Bắc Hà Hoàng Hổ

Địa điểm: Phường Mỹ Hòa - Tp.Long Xuyên - Tỉnh An Giang

Hoàn thành:

11/7/2014

CTy TNHH Xây Dựng DD&CN Nam Việt
Giám đốc

Người tính: KS.Nguyễn Thế Anh
Kiểm tra: ThS.Võ Minh Thế

Võ Minh Thế

1. CÁC CĂN CỨ VÀ TÀI LIỆU THAM KHẢO TÍNH TOÁN:
- Căn cứ tiêu chuẩn thiết kế: Nền, nhà và công trình TCXD 45-78.
- Căn cứ tiêu chuẩn thiết kế: Móng cọc - Tiêu Chuẩn Thiết Kế, TCXD 205-98.
- Căn cứ "Thuyết minh địa chất công trình - Nhà ở xã hội Bắc Hà Hoàng Hổ"

do Công ty TNHH ĐKT Tân Miền Trung lập tháng 03 năm 2013.
- Căn cứ thông số cẩu tháp HPCT5013.
2. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG:
- Loại cẩu tháp:

HPCT-5013

- Phản lực chân cẩu tháp (theo catalogues):
F1 =

-47.00 T

F2 =

33.00 T

- Khoảng cách từ phản lực đến tim chân cẩu tháp:
a1 =

0.80 m

a2 =

0.80 m

bc =

1.60 m

lc =


1.60 m

- Kích thước chân cẩu tháp:
+ Chiều rộng chân cẩu tháp:
+ Chiều dài chân cẩu tháp:

- Trọng lượng cẩu tháp tự đứng (ứng với cẩu tự đứng cao 40m):
F0 =

43.00 T

- Trọng lượng các đốt cẩu lắp thêm:
HBui =

46.10 m

+ Chiều cao mỗi đốt:

hi =

2.50 m

+ Số lượng đốt lắp thêm:

n=

+ Chiều cao công trình:

+ Chiều cao làm việc CT:

+ Trọng lượng một đốt:
→ Tổng tải trọng lắp thêm:
- Lực dọc tính toán:

H=

6 đốt
52.50 m
Nội lực chân cẩu tháp

p=

1.00 T

ΔF0 =

6.00 T

Ntt=

49.00 T

Nct = F0 + ΔF0

Ntc=

ΔF0 = n*p

42.61 T


Ntc=Ntt/1.15

- Moment phương y tính toán :

My-tt=

37.05 T.m

Mct = - F1*a1 + F2*a2

- Moment phương y tiêu chuẩn:

My-tc=

32.22 T

My-tc=My-tt/1.15

- Lực ngang tính toán phương x:

Hx-tt=

0T

- Lực ngang tiêu chuẩn phương x:

Hx-tc=

0.00 T


- Lực dọc tiêu chuẩn:

- Moment phương x tính toán :

Mx-tt=

- Moment phương x tiêu chuẩn:

Mx-tc=

0 T.m
0.00 T

- Lực ngang tính toán phương y:

Hy-tt=

0T

- Lực ngang tiêu chuẩn phương y:

Hy-tc=

0.00 T

Tinh Mong

Hx-tc=Hx-tt/1.15
Mx-tc=Mx-tt/1.15
Hy-tc=Hy-tt/1.15


Page 1 of 8


3. THÔNG SỐ ĐẤT:
- Để thuận lợi cho việc tính toán, cao đất tự nhiên 1.6m quy về cao độ +0.00m
- Cao độ mực nước ngầm:

Ghi chú:

Độ sâu

Tên lớp
đất

STT

Top

Bottom

1 T/m3

γn =

-0.25 m
γ (T/m3) Loại đất

Lực dính c
(T/m2)


Độ sệt B
hoặc IL

Góc ma sát
φ

1

Lớp 10

0.00

-0.25

1.86

s

3.17

0.570

11.050

2

Lớp 1

-0.25


-4.50

1.86

s

3.17

0.570

11.050

3

Lớp 2

-4.50

-37.50

1.56

s

0.24

1.430

4.700


4

Lớp 3

-37.50

-38.80

1.86

s

3.55

0.510

12.417

5

Lớp 4

-38.80

-41.65

1.92

c


…

…

…

**…

…

…

33.330
…

…

…

** Cao độ lớn nhất tại mũi cọc, cao độ mặt đất tự nhiên là 0.0m
Khi mực mước ngầm nằm trong 1 lớp đất, ta chia lớp đất làm 2, với 2 tên khác nhau.

Đường kí hiệu mực nước ngầm. Cao độ bằng đường nước ngầm.

4. THÔNG SỐ CỌC:
- Loại cọc:

Tròn


- Cạnh cọc/Đường kính cọc:

d=
AP=

- Tiết diện ngang cọc:
- Chu vi cọc:

u=
Pc >

- Chọn cọc BT ly tâm:

0.4 m
0.1257 m2
1.26 m
160.0 T

- Chiều dài đoạn cọc cắt:

la=

0.3 m

- Đoạn cọc ngàm vào đài:

an=

0.15 m


lp=

40 m

- Chiều dài cọc:
- Chọn lớp đất đặt đáy móng:

2
γ=
φ=
Df =

- Chiều sâu đặt móng:

(Gồm : 2x15m đầu và 1x10m cuối)

Lớp 1
1.863 T/m3
0.193 Rad
2.1 m

11.050 Deg
Df ≥ 0.7hmin
0.5

0.7hmin =

0.00 m

B=

Zc =

4m
41.65 m

Cạnh đáy đài theo phương vuông góc H.
Zc=-la+lp+Df

l=

39.45 m

l= lp-la-abv

+ Với:

abv =

0.10 m

- Chiều dài cọc cắm trong đất chịu lực:

Lb =

2.85 m

+ Với:
Chọn sơ bộ:
- Cao độ mũi cọc:
- Chiều dài cọc làm việc trong đất:


Tinh Mong

hmin=tan(45-φ/2)*(2*max(Hx,Hy)/(γ.B))

Lớp bêtông lót đáy móng.

Page 2 of 8


4. SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC:
- Lớp đất mũi cọc:

Stt lớp
đất

Tên

5

Lớp 4

γ' =
c' =
IL =
φ' =

Loại

Phân loại

theo A.1 và
A.3

c

Cát mịn

3

1.920 T/m
0.000 T/m2
0.000
0.582 Rad

= 33.33 Deg

4.1. Theo chỉ tiêu cường độ đất nền (Theo TTGH I):
a) Sức chịu tải ở mũi cọc, Q p :
- Theo phương pháp Meyerhof:
Qp = Ap.qp=Ap(c.N'c+q'N'q)
+ Từ biểu đồ bên φ → (Lb/d)cr .
+ Tính (Lb/d).
+ Nếu: (Lb/d) ≥ (Lb/d)cr/2: Chọn N'c-max và N'q-max:
+ Nếu: (Lb/d) < (Lb/d)cr/2, thì:

+ Giá trị qp-max trong trường hợp mũi cọc trong nền cát :
qp-max (T/m2) =5N'q.tanφ =

326.303


(Lb/d)cr =

9.214

- Ta có:
- Tính tỉ số:
- Dựa vào bảng bên ta có:

(Lb/d) =

7.125

N'c =

161.608

N'q =

99.235

q' =
Qp =

26.318 T/m2
41.004 T

- Sức chịu tải ở mũi cọc
b) Sức chịu tải ở do ma sát quanh thân cọc, Q s :

q'=


ℎ

fs = σ'h.tanφa+ca

- Ma sát bên tác dụng lên cọc:

(B.3 Phụ lục B, TCXD 205:1998)
+ Với

σ'h = Ksσ'v

Ks= 1-sinφ

φa =φ

Thành cọc bê tông

ca =c

Thành cọc bê tông

Qs = u

- Khi đó:
- Bảng tính Qs:
Stt lớp Chiều dày
li
đất


c
φ (Deg)
(T/m2)
1.863
3.170
11.05

γ (T/m3)

Ks

q' hay σ'v

fsi

Qsi (T)

2

2.40

0.8083

3.098

3.659

11.035

3


33.00

1.559

0.240

4.70

0.9181

13.357

1.248

51.760

4

1.30

1.858

3.550

12.42

0.7850

23.138


7.549

12.332

5

2.85

1.920

0.000

33.33

0.4505

25.007

7.409

26.536
101.663

- Sức chịu tải ma sát thân cọc:

Qs =

101.663 T


- Sức chịu tải cho phép của cọc:

Qa =

64.50 T

+ Hệ số an toàn ma sát bên:
+ Hệ số an toàn sức chống mũi cọc:

FSs =
FSp =

Qa=Qp/FSp+Qs/FSs
(B.2 Phụ lục B, TCXD 205:1998)

Tinh Mong

2
3
Page 3 of 8


4.2. Theo chỉ tiêu cơ lý (Phụ lục A - TCXD 205:1998):
- Sức chịu tải tiểu chuẩn đất nền tính theo công thức:

Qtc = mR.qp.Ap+u
(A.4 Phụ lục A, TCXD 205:1998)

- Tra bảng A.3 - TCXD 205:1998:


mR =
qp =
Qp =

- Sức chịu tải mũi cọc:

1.100
410.00 T/m2
Qp = mR.qp.Ap

56.67 T

Qs = u

- Tính thành phần ma sát, theo bảng A.2 - TCXD 205:1998
Stt lớp
đất

Cao độ
Top

Bottom

Độ sâu
tb

Loại đất
Cát

IL-sét


mf

fsi (T/m2)

Qsi (T)

Lớp 1

-2.10

-4.10

3.10

0.570

1.000

1.6

4.021

Lớp 1

-4.10

-4.50

4.30


0.570

1.000

1.819

Lớp 2

-4.50

-6.50

5.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-6.50

-8.50

7.50

1.430


1.000

51.760

Lớp 2

-8.50

-10.50

9.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-10.50

-12.50

11.50

1.430

1.000


51.760

Lớp 2

-12.50

-14.50

13.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-14.50

-16.50

15.50

1.430

1.000

51.760


Lớp 2

-16.50

-18.50

17.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-18.50

-20.50

19.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2


-20.50

-22.50

21.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-22.50

-24.50

23.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-24.50


-26.50

25.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-26.50

-28.50

27.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-28.50

-30.50


29.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-30.50

-32.50

31.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-32.50

-34.50

33.50


1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-34.50

-36.50

35.50

1.430

1.000

51.760

Lớp 2

-36.50

-37.50

37.00

1.430


1.000

51.760

Lớp 3

-37.50

-38.80

38.15

0.510

1.000

3.46

5.652

Lớp 4

-38.80

-40.80

39.80

cát mịn


0.000

1.000

7

17.593

Lớp 4

-40.80

-41.65

41.23

cát mịn

0.000

1.000

7

7.477

0.914

* Ghi chú: - Chọn mỗi phân lớp ≤ 2m.

- Loại đất chọn cát trước, khi đó I L tự tra, trường hợp lớp sét, thì để trống.
- Với đất sét khi I L <0.2, hoặc I L >1, thì Q si , chợn theo 4.1.

- Qsi các lớp đất:

Lớp 1

Qsi =

4.936 T

Lớp 2

Qsi =

51.760 T

Lớp 3

Qsi =

Lớp 4

Qsi =

25.070

- Sức chịu tải cọc theo ma sát:

Qs =


87.418 T

- Sức chịu tải cho phép của cọc:

Qa =

87.33 T

+ Hệ số an toàn:

Ktc =

5.652 T

Qa=Qtc/Ktc
(A.1a Phụ lục A, TCXD 205:1998)

Sức chịu tải cho phép của cọc:

Tinh Mong

1.65

[Q a ] = 64.50 T

K= 1.3 - 2
Q a = MinQ ai

Page 4 of 8



5. CHỌN SƠ BỘ SỐ CỌC, BỐ TRÍ VÀ KÍCH THƯỚC ĐÀI:
hc =
- Chiều dài cột:
1.6 m
- Chiều rộng cột:

bc =

1.6 m

- Chọn chiều cao đài cọc:

hm =

1.5 m

- Kích thước đài cọc:

L=

4.00 m
4.00 m

- Bêtông đài:

B=
Rb =


M250

215 Kg/cm2
13.5 Kg/cm2

Rbt=
Eb=
Hệ số điều kiện làm việc khi tính thép γb =
- Thép đài:

A-II

360000 Kg/cm2
0.9
2800 Kg/cm
2200 Kg/cm2

Rsw=
Es=
- Lớp đất đấp trên đài là cát:

γc =

- Trọng lượng đài cọc:

P=
PG =

- Trọng lượng lớp đất đấp
- Tải trọng tính toán dưới đáy đài:


- Số cọc:

γb =0.9; 1.0; 1.1

2

Rs=

2100000 Kg/cm2
1.8 T/m3
69.000 T

PG =1.15.γbt.L.B(Df-hm)

19.008 T

PG =1,1.γc.L.B(Df-hm)

N=
Hx =

137.008 T

My =

37.051 T

Hy =


0.000 T

Mx =

0.000 T

N=Ntt + P + PG

0.000 T

n=

My = Mtty+Hxhm
Mx = Mttx+Hyhm
n ≥ k.Ntt/Qa =

9 cọc

3.186

+ Hệ số ảnh hưởng của moment và lực ngang.
k=

1.5

k = 1.0 - 1.5

- Khoảng cách cọc theo phương x:

sx =


1.6 m

Kiểm tra si ≥ 3d

- Khoảng cách cọc theo phương y:

sy =

1.6 m

- Khoảng cách cọc đến mép đài:

a=
nx =

0.4 m

- Số cọc the phương x:
- Số cọc the phương x:

ny =

- Hệ số hiệu ứng nhóm:

η=

- Tải trọng tác dụng lên cọc thứ i:
- Tính Pi:


=

OK
OK

3 cọc
3 cọc
η =1- atan(d/s)[(nx-1)ny+(ny-1)nx]/(90nxny)

0.792

+

∑

.

+

Stt

∑

(Công thức Converse-Labarre)

.

Tọa độ cọc (m)
xi


Pi (T)

Qa-Pi (T)

yi

1

-1.6

1.6

11.36

53.14

2

0

1.6

15.22

49.28

3

1.6


1.6

19.08

45.42

4

-1.6

0

11.36

53.14

5

0

0

15.22

49.28

6

1.6


0

19.08

45.42

7

-1.6

-1.6

11.36

53.14

8

0

-1.6

15.22

49.28

9

1.6


-1.6

19.08

45.42

Sơ đồ bố trí cọc
- Lực lớn nhất trên đầu cọc:
- Lực nhỏ nhất trên đầu cọc:
- Sai số chịu lực:

Pmax =

19.08 T

≤

51.09 T

Pmn =

11.36 T

≥

0.00 T

(Qa-Pi)/Qa =

62.6%


>

10%

=η.Qa

OK
OK
Giảm lp

Chọn và bố trí cọc như trên

Tinh Mong

Page 5 of 8


6. KIỂM TRA XUYÊN THỦNG:
6.1. Kiểm tra xuyên thủng từ cột xuống đài:

Sơ đồ tính xuyên thủng cho cột
- Chiều cao làm việc của đài:
- Chiều dài đỉnh tháp xuyên thủng
- Chiều rộng đỉnh tháp xuyên thủng
- Chiều dài đáy tháp xuyên thủng
- Chiều rộng đáy tháp xuyên thủng
- Diện tích 1 mặt tháp xuyên:
- Lực chống xuyên của đài cọc:
- Số cọc nằm dưới đáy tháp xuyên:


h0 =

1.350 m

h0 =hm-an

lt-txt =

1.600 m

lt-txt = hc

bt-txt =

1.600 m

bt-txt = bc

lb-txt =

2.800 m

bb-txt =

2.800 m

Pcx-min =

3.250 m2

329.075 T

nc-tx =

1 cọc

Sthápxuyên=

Pxt =

- Lực xuyên thủng:

Giá trị nhỏ nhất trong 4 mặt.
Pcx-min = 0.75Rk.Sthápxuyên
Pxt = N(1-0.9nc-tx/(1.15n))

125.094 T

Thỏa điều kiện xuyên thủng do cẩu tháp gây ra
6.2. Kiểm tra xuyên thủng từ cọc lên đài:

Sơ đồ tính xuyên thủng cọc lên đài
- Ta cần kiểm tra cọc biên:

9

- Tính S1:

19.083 T
2


S1-p >

0.720 m

(B-bc)/2 =

1.200 m

(-d+hc)/2 =

0.600 m

- Diện tích xung quanh tháp: Sthápxuyên>2S1-p=
- Lực chống xuyên của đài cọc:

Pxt =

Pcx-min >

1.440 m2
145.800 T

Pxt = Pi

S1 > S1-p [(B-bc)/2].[(hc-d)/2]

Tổng các mặt.
Pcx-min = 0.75Rk.Sthápxuyên


Thỏa điều kiện xuyên thủng do cọc gây ra

Tinh Mong

Page 6 of 8


7. TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI CỌC
7.1. Phương x - lớp dưới:
a) Xác định nội lực:
- Mặt cắt nguy hiểm nhất tại vị trí

xđ =

0.800

- Phản lực các cọc tác dụng lên đài :
Stt cọc

Tọa độ cọc (m)
xi

yi

3

1.600

6
9


Pi (T)

Cánh tay Moment
đòn ri
M (T.m)

1.600

19.083

0.800

15.266

1.600

0.000

19.083

0.800

15.266

1.600

-1.600

19.083


0.800

15.266

- Tổng moment tác dụng:

M=

Sơ đồ tính M

45.798 T.m

b) Tính cốt thép:
- Hệ số bê tông:

- Diện tích cốt thép:
- Bố trí:

Φ 16 @ 200

αm = M/(γbRb.B.h0)

αm =

0.004

Và αR =

0.441


Bảng E.2, TCXDVN 356:2005

ξ=

0.004

ξ = 1-

ς=
As-tt =

0.998

ς = 1-0.5ξ
As-tt = M/(ςRa.h0)

As-chọn=

12.143 cm2
39.710 cm2

As-chọn=

22.337 cm2

1 − 2.

(


,

)

7.2. Phương y-lớp dưới:
- Bố trí trương tự phương x.
7.3. Phương x - lớp trên:
- Bố trí:

Φ 12 @ 200

7.4. Phương y-lớp trên:
- Bố trí trương tự phương x-lớp trên.

Tinh Mong

Page 7 of 8


8. KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MÓNG (QUY ƯỚC):
8.1. Xác định khối móng qui ước:
- Góc ma sát trung bình của đất:

φtb-qu =

- Dưới móng có một lớp đất yếu, nên: Ltb-qu =
γtb =
-Dung trọng trung bình của đất:

φtb =


26.779 (Deg)
4.150 m
1.613 T/m3

γtb =

∑

ℎ

(Dưới đài móng BTCT)

∑ ℎ

Sơ đồ xác định khối móng qui ước
- Chiều dài:

Lqu =

4.974 m

Lqu = L+2tan(φtb/4).Ltb

- Chiều rộng:

Bqu =

4.974 m


Bqu = B+2tan(φtb/4).Ltb

8.2. Kiểm tra ổn định của đất nền dưới đáy móng quy ước:
- Lớp đất dưới đáy móng quy ước:

5
γ=
c=

- Các hệ số đất nền:

Lớp 4

c

Cát mịn

3

1.92 T/m
0 T/m2

0
0

φ=

0.582 Rad

A=


1.478

A = 0.25π/(cotgφ +φ -π/2)

B=

6.910

B = 1+ 4A

D
RII
m
ktc

=
=
=
=

8.987

- Moment tiêu chuẩn đáy móng:
Mtcx-qu =
Wx-qu =
- Moment kháng uốn phương x:
- Moment tiêu chuẩn đáy móng:
Mtcy-qu =
Wy-qu =

- Moment kháng uốn phương x:
Pp =
- Trọng lượng cọc:
- Trọng lượng lớp đất dưới đáy móng:PG-bottom =
Pm =
- Trọng lượng đài cọc:
- Trọng lượng lớp đất trên đáy móng: PG-top =
+ Với:
γtbG-top =
- Lực dọc tính toán:
Ntcqu =
- Ứng suất lớn nhất dưới đáy móng: σqu-max =
- Ứng suất nhỏ nhất dưới đáy móng: σqu-min =
- Ứng suấttrung bình dưới đáy móng: σqu-min =

0
20.513
32.218
20.513
111.542
571.281
60.000
27.459
0.982
812.89
34.42
31.28
32.85

33.330 Deg


D = 4Acotgφ
RII = m.(A.Bqu.γ+B.h*γ*+D.cII)/ktc
- Sức chịu tải cực hạn của đất nền:
142.53 T/m
+ Với:
0.8 Nền cát min dưới MNN
1.1 Đặc trưng tính toán lấy trực tiếp từ thống kê.
Ứng suất bản thân nền tại đáy móng h*.γ*=
26.318 T/m2
h*.γ*= q' mục 4.1.
tc
tc
tc
- Lực tác dụng lớn nhất lên đáy móng quy ước tính theo công thức:
pqu = N qu/Fqu±M x-qu/Wx-qu±M y-qu/Wy-qu
2
Fqu =
Fqu = Lqu.Bqu
- Diện tích khối móng quy ước:
24.743 m
2

T.m
m3
T.m
3

m
T

T
T
T

T/m3
T
T/m2
T/m2
T/m2

Mtcx-qu =(Mx+Hy.l)/1.15
Wx-qu = Fqu.Bqu/6
Mtcy-qu =(My+Hx.l)/1.15
Wy-qu = Fqu.Lqu/6
Pp = n.Ap.l
PG-bottom = γtb.l(Fqu-n.Ap)
Pm = γbt.L.B.hm
PG-top = γtbG-top.(Df.Fqu-Thể tích đài)
γtbG-top = (γi.hi)/Df
Ntcqu =Ntc + Pp+PG-bottom + Pm+PG-top
=1.2RII
≤
171.04
≥
0.00
=RII
≤
142.53

Đất nền thỏa điều kiện ổn định


Tinh Mong

Page 8 of 8


LI VO

ẹệễỉNG
GOM (CA
U

L I VO

TON ẹệ
C

WT2

THAẫNG)

MT BNG TNG TH. TL: 1/250
MASTER PLAN. SCALE: 1/250

WT1

LI VO

ẹệễỉNG SO 3


Chnh sa / Revisions

No. Mark Revision Note

NHO JSC

Ch u t / Owner

Tng thu/ General contractor:

Date

HANDONG ENGINEEING &
CONSTRUCTION JSC

Thit k / Design company:

NAM VIET CIVIL AND INDUSTRIAL
CONSTRUCTION CO., LTD

Giỏm c - Director

Vế MINH TH
Thit k - Designed by

NGUYN TH ANH
Kim tra - Checked by

D ỏn / Project:


Vế MINH TH

NH X HI

KDC BC H HONG H

a ch: P.M Hũa - Tp.Long Xuyờn - An Giang
Hng Mc - Item

MểNG CU THP

Tờn Bn V - Drawing Title

11/2014

BHHH/BV/MCT/01

Date:

NH V MểNG CU THP

T l - Scale:

Dwg No.



SET BACK LINE

B


ẹệễỉNG SO 8


A

L1=1500

THÉP GIA CƯỜNG 6D10, L=500

THÉP TẤM LÀM MĂNG SÔNG

THÉP ĐAI

MẶT BÍCH KÍN VÀ MŨI CỌC

PC.BAR(n)

L

L2

A

t

PC.BAR(n)

PC.BAR(n)


MÓNG CẨU THÁP (9 cọc) TL: 1/40

THÉP ĐAI

t

d
D

MẶT CẮT CỌC BÊ TÔNG LY TÂM D400

D

THÉP ĐAI

L1=1500

THÉP GIA CƯỜNG 6D10, L=500

100

BẢ N THÉ P TRÒN

ĐÀI CỌC

THÉP TẤM LÀM MĂNG SÔNG

Ø400

5Ø12AIII


CHI TIẾT NEO CỌC VÀO ĐÀI

ĐAI VÒNG d8a200

BÊ TÔNG MÁC 350

MẶT BÍCH TRÊN

CHI TIẾT 1

p8

CHI TIẾT ĐẦU CỌC

MĂNG XÔNG

H
P6 P7 P6

p4

p5

t3

CHI TIẾT 2

p3


(n) LỖ GÀI THÉP PC

MẶT BÍCH NỐI

s1

TOLE10mm (1)
SL: 1 TẤM

MẶT BÍCH KÍN VÀ MŨI CỌC

s3

TOLE10mm (2)
SL: 2 TẤM

MẶT CẮT A-A TL: 1/40

Đường kính ngoài ( D )

80

400

B

Chiều dày ( t )

9.0


LOẠI CỌC

Đường kính thép chủ

4.0

MÔ TẢ

Đường kính thép đai

398

50
D

430

Zone L1

dp

240

100

d

100

Zone L2


H

12

Khoảng cách đai

Số thanh thép chủ (n)

Ghi chú:
- Đài cọc:
+ Dùng bêtông M250 (B20).
+ Bêtông lót dùng bê tông đá 1x2 M100 (B7.5).
+ Cốt thép dùng loại AII cho d>10, và AI cho d<10.
- Cọc chế tạo theo phương pháp quay ly tâm:
+ Sức chòu tải thiết kế: 64.5T.
+ Tải trọng ép tối thiểu: 115T.
+ Tải trọng ép tối đa: 160T.
+ Cọc được cắt bằng máy cắt.

BẢNG KÍCH THƯỚC
CỌC BTLT D400, L=12m (TICCO)

Chỉnh sửa / Revisions

No. Mark Revision Note

NHO JSC

Chủ đầu tư / Owner


Tổng thầu/ General contractor:

Date

HANDONG ENGINEEING &
CONSTRUCTION JSC

Thiết kế / Design company:

NAM VIET CIVIL AND INDUSTRIAL
CONSTRUCTION CO., LTD

Giám đốc - Director

VÕ MINH THẾ
Thiết kế - Designed by

NGUYỄN THẾ ANH
Kiểm tra - Checked by

Dự án / Project:

VÕ MINH THẾ

NHÀ Ở XÃ HỘI

KDC BẮC HÀ HỒNG HỔ

Địa chỉ: P.Mỹ Hòa - Tp.Long Xun - An Giang

Hạng Mục - Item

MĨNG CẨU THÁP

Tên Bản Vẽ - Drawing Title

11/2014

BHHH/BV/MCT/02

Date:

CT MĨNG CẨU THÁP

Tỷ lệ - Scale:

Dwg No.


ÑÖÔØNG
GOM (CA
ÀU
THAÉNG)

CT ĐỊNH VỊ MÓNG CẨU THÁP

TOÂN ÑÖ
ÙC

MẶT BẰNG ĐỊNH VỊ CẨU THÁP


GP
S
6.4 3
59

ÑÖÔØNG SOÁ 3

Chỉnh sửa / Revisions

No. Mark Revision Note

Thẩm tra thiết kế /
Design examination of consultant

Ban quản lý dự án/Project manager:

Đơn vị thi công / Contractor:

Giám đốc - Director

8

VÕ MINH THẾ
Thiết kế - Designed by

NGUYỄN KHÁNH DUY
Kiểm tra - Checked by

Dự án / Project:


VÕ MINH THẾ

Date

5

6

7

Địa chỉ: P.Mỹ Hòa - Tp.Long Xuyên - An Giang
Hạng Mục - Item

10/2014

BHHH/BV/MCT/02

Date:

Tên Bản Vẽ - Drawing Title

Tỷ lệ - Scale:

Dwg No.

4
3

GP

S
4.0 2
27

2

1

ÑÖÔØNG SOÁ 8


A

L1=1500

THÉP GIA CƯỜNG 6D10, L=500

THÉP TẤM LÀM MĂNG SÔNG

THÉP ĐAI

MẶT BÍCH KÍN VÀ MŨI CỌC

PC.BAR(n)

L
L2

A


t

PC.BAR(n)

PC.BAR(n)

MÓNG CẨU THÁP (9 cọc) TL: 1/40

THÉP ĐAI

t

d
D

MẶT CẮT CỌC BÊ TÔNG LY TÂM D400

D

THÉP ĐAI

L1=1500

THÉP GIA CƯỜNG 6D10, L=500

100

BẢ N THÉ P TRÒN

ĐÀI CỌC


THÉP TẤM LÀM MĂNG SÔNG

Ø400

5Ø12AIII

CHI TIẾT NEO CỌC VÀO ĐÀI

ĐAI VÒNG d8a200

BÊ TÔNG MÁC 350

MẶT BÍCH TRÊN

CHI TIẾT 1

p8

CHI TIẾT ĐẦU CỌC

MĂNG XÔNG

H
P6 P7 P6

p4

p5


t3

CHI TIẾT 2

p3

(n) LỖ GÀI THÉP PC

MẶT BÍCH NỐI

s1

TOLE10mm (1)
SL: 1 TẤM

MẶT BÍCH KÍN VÀ MŨI CỌC

s3

TOLE10mm (2)
SL: 2 TẤM

MẶT CẮT A-A TL: 1/40

Đường kính ngoài ( D )

80

400


B

Chiều dày ( t )

9.0

LOẠI CỌC

Đường kính thép chủ

4.0

MÔ TẢ

Đường kính thép đai

398

50
D

430

Zone L1

dp

240

100


d

100

Zone L2

H

12

Khoảng cách đai

Số thanh thép chủ (n)

Ghi chú:
- Đài cọc:
+ Dùng bêtông M250 (B20).
+ Bêtông lót dùng bê tông đá 1x2 M100 (B7.5).
+ Cốt thép dùng loại AII cho d>10, và AI cho d<10.
- Cọc chế tạo theo phương pháp quay ly tâm:
+ Sức chòu tải thiết kế: 64.5T.
+ Tải trọng ép tối thiểu: 115T.
+ Tải trọng ép tối đa: 160T.
+ Cọc được cắt bằng máy cắt.

BẢNG KÍCH THƯỚC
CỌC BTLT D400, L=12m (TICCO)

Chỉnh sửa / Revisions


No. Mark Revision Note

Thẩm tra thiết kế /
Design examination of consultant

Ban quản lý dự án/Project manager:

Đơn vị thi cơng / Contractor:

Giám đốc - Director

VÕ MINH THẾ
Thiết kế - Designed by

NGUYỄN KHÁNH DUY
Kiểm tra - Checked by

Dự án / Project:

VÕ MINH THẾ

Date

Địa chỉ: P.Mỹ Hòa - Tp.Long Xun - An Giang
Hạng Mục - Item

10/2014

BHHH/BV/MCT/01


Date:

Tên Bản Vẽ - Drawing Title

Tỷ lệ - Scale:

Dwg No.