Tính toán kiểm tra móng cẩu tháp, bản vẽ
Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (1.68 MB, 12 trang )
PHỤ LỤC
TÍNH TỐN KIỂM TRA MĨNG CẨU THÁP
I. Kiểm tra chống lật
a. Thơng số móng
- Chiều rộng
B=
6m
- Chiều dài
L=
6m
- Chiều cao
H=
1.5 m
- Trọng lượng móng
P = 25*B*L*H =
- Chiều sâu đáy móng
hm =
1350 kN
2m
b. Tải trọng chân cẩu tháp
- Lực dọc
N=
674 kN
- Lực cắt
Q=
27 kN
- Momen
M=
387 kNm
ML = M + Q*hm =
441 kNm
MG = (P + N)*B/2 =
6072 kNm
c. Tải trọng tác động
Hệ số chống lật k = MG/ML =
13.8 > [k] = 2 >> Đảm bảo điều kiện chống lật
II. Kiểm tra nền đất
1.Vật liệu:
1.1.Bêtông
- Mác BT
M350#
- Cường độ chịu nén; Rb =
14.5 MPa
- Cường độ chịu kéo; Rbt =
1.05 MPa
- Môđun đàn hồi; Eb=
30000 MPa
1.2.Cốt thép
- Loại thép CIII
- Cường độ chịu kéo; Rsn =
365 MPa
- Cường độ thép đai; Rsw =
225 MPa
- Mơđun đàn hồi; Es=
200000 MPa
2.Kích thước móng:
- Bề rộng móng; B =
6 m
- Chiều dài móng; L =
6 m
- Chiều cao móng; H =
1.5 m
- Chiều cao làm việc của móng; h0 =
1.45 m
- Chiều sâu chơn móng; hm =
2 m
- Diện tích móng; Am =
36 m2
- Momen chống uốn phương L;W L =
36.00 m3
3.Nội lực:
- Tải trọng tiêu chuẩn
tc
N =
tc
M
Q
tc
x
x
Ntt =
1994.8 kN
=
=
- Tải trọng tính tốn
336.5 kNm
23.5 kN
2294.0 kN
tt
387.0 kNm
tt
27.0 kN
M x=
Q x=
4.Điều kiện địa chất:
- Hố khoan khảo sát địa chất K4, lớp đất đặt móng: lớp 2 - Đất sét pha màu vàng đỏ trạng thái dẻo cứng
- Dung trọng của đất trên móng; γ' =
18 kN/m3
- Dung trọng của đất dưới móng; γ =
17.1 kN/m3
- Góc ma sát trong của đất dưới móng; φ =
- Lực dính của đất dưới móng; c =
- Góc nghiêng của mặt đất trên móng so với phương ngang; θ =
7.8 º
29 kN/m2
0 º
5.Tính tốn ổn định nền
5.1.Khả năng chịu tải của nền đất
5.1.1.Sức chịu tải của nền đất theo công thức của Terzaghi (1943):
Sức chịu tải của nền đất tính theo cơng thức của Terzaghi (1943) dựa trên lý luận cân bằng giới hạn:
431.0 kN/m2
Trong đó:
29.00 kN/m2
c=
Nc =
8.5
Nq =
s c=
1.3
γ=
a=
1.37
34.2
B=
6.0
2.2
Nγ =
0.9
s γ=
0.8
17.1 kN/m3
Kpγ =
13.6
5.1.2.Sức chịu tải của nền đất theo công thức của Meyerhof (1963):
Sức chịu tải của nền đất tính theo công thức của Meyerhof (1963) dựa trên lý luận cân bằng giới hạn:
386.8 kN/m2
Trong đó:
c=
29.0 kN/m2
Nc =
7.45
s c=
17.1 kN/m3
34.2
γ=
Nq =
2.0
B=
6.0 m
1.26
sq =
1.1
Nγ =
0.2
dc =
1.08
dq =
1.0
sγ =
1.1
ic =
1.00
iq =
1.0
dγ =
1.0
Kp =
1.31
iγ =
1.0
5.1.3.Sức chịu tải của nền đất theo công thức của Hansen (1970):
Sức chịu tải của nền đất tính theo cơng thức của Hansen (1970):
302.3 kN/m2
- Nếu Φ ≠ 0
Trong đó:
17.1 kN/m3
γ=
29.0 kN/m2
c=
L' =
4.0 m
36.0
B' =
4.0 m
Nc =
7.5
Nq =
2.0
Nγ =
0.5
sc(H) =
1.3
sq(H) =
1.1
sγ(H) =
0.6
dq =
1.1
dγ =
1.0
dc =
1.133
ic =
1.0
iq =
1.0
iγ =
1.0
gc =
1.0
gq =
1.0
gγ =
1.0
0.72
bq =
0.822
bγ =
0.767
0.333
Kp =
1.3
Af =
α1 =
1.500
α2 =
bc =
k=
α=
48.9 º
η=
41.1 º
16.000 m2
2.500
- Nếu Φ = 0
13.2 kN/m2
5.1.4.Sức chịu tải của nền đất theo TCVN 9362-2012
200.7 kN/m2
Trong đó:
m1 =
1.1
b=
6
m
m2 =
1.1
h=
2
m
ktc =
1.1
γ'II =
18
kN/m3
A=
0.134
γII =
17.1
kN/m3
B=
1.536
cII =
29
kN/m2
D=
3.910
5.1.5. So sánh sức chịu tải của nền đất:
Công thức
2
Pult (kN/m )
FS
2
Pult/FS (kN/m )
Terzaghi (1943)
Meyerhof (1963)
Hansen (1970)
TCVN 9362-2012
431.0
386.8
302.3
200.7
3.0
3.0
3.0
1.0
143.7
128.9
100.8
200.7
Vậy lực chọn sức chịu tải nền đất:
100.8 kN/m2
5.2. Ứng suất tiếp xúc dưới đáy móng:
74.5 kN/m2
< 1.2Rtc =
53.0 kN/m2
>0
63.7 kN/m2
< Rtc =
==> Đảm bảo điều kiện ứng suất tiếp xúc đáy móng:
120.92 kN/m2
100.8 kN/m2
III. Kiểm tính thép đài
1. Tính tốn thép đài lớp dưới theo phương X
a. Vật liệu
- Bê tông:
Rb =
Rbt =
B25
14.5
1.05
(M350#)
2
N/mm
- Cốt thép:
- Hệ số:
+ Thép Ø ≥ 10: CIII
2
Rs=
365
2
N/mm
2
N/mm
α=
0.85
ω=
0.734
= α - 0.008Rb
Eb =
30000 N/mm
γs =
1
σscu =
500
N/mm2
γb =
1
Es =
200000 N/mm2
ξR =
0.591
= ω/[1 + Rs/σscu×(1 - ω/1.1)]
μmax =
2.35%
αR =
0.416
= ξR(1 - 0.5ξR)
=
0.002
b. Kích thước tiết diện
b=
6000
mm
h=
1500
mm
a=
70
mm
h0 =
1430
mm
341×10^6
1×14.5×6000×1430²
0.5(1 + √(1 - 2×0.591) =
0.591
0.999
c. Nội lực tính tốn
341
kNm
341×10^6
1×365×0.999×1430
Chọn thép
28
Ø25
=
a220 có As1 = 13744.5
653.9 mm2
mm2
>> Đài cọc bố trí đủ thép
1500
M=
6000
2. Tính tốn thép đài lớp trên theo phương X
a. Vật liệu
- Bê tông:
Rb =
Rbt =
B25
(M350#)
14.5
N/mm2
1.05
2
Rs=
365
2
N/mm
- Cốt thép:
- Hệ số:
+ Thép Ø ≥ 10: CIII
2
N/mm
α=
0.85
ω=
0.734
= α - 0.008Rb
Eb =
30000 N/mm
γs =
1
σscu =
500
N/mm2
γb =
1
Es =
200000 N/mm2
ξR =
0.591
= ω/[1 + Rs/σscu×(1 - ω/1.1)]
μmax =
2.35%
αR =
0.416
= ξR(1 - 0.5ξR)
=
0.000
b. Kích thước tiết diện
b=
6000
mm
h=
1500
mm
a=
70
mm
h0 =
1430
mm
12×10^6
1×14.5×6000×1430²
0.5(1 + √(1 - 2×0.591) =
0.591
1
c. Nội lực tính tốn
-12
kNm
12×10^6
1×365×1×1430
Chọn thép
28
Ø20
a220 có As1 =
=
8796.5
23.0 mm2
mm2
>> Đài cọc bố trí đủ thép
1500
M=
6000
3. Tính tốn thép đài lớp dưới theo phương Y
a. Vật liệu
- Bê tông:
Rb =
Rbt =
B25
(M350#)
14.5
N/mm2
1.05
2
Rs=
365
2
N/mm
- Cốt thép:
- Hệ số:
+ Thép Ø ≥ 10: CIII
2
N/mm
α=
0.85
ω=
0.734
= α - 0.008Rb
Eb =
30000 N/mm
γs =
1
σscu =
500
N/mm2
γb =
1
Es =
200000 N/mm2
ξR =
0.591
= ω/[1 + Rs/σscu×(1 - ω/1.1)]
μmax =
2.35%
αR =
0.416
= ξR(1 - 0.5ξR)
=
0.002
b. Kích thước tiết diện
b=
6000
mm
h=
1500
mm
a=
70
mm
h0 =
1430
mm
341×10^6
1×14.5×6000×1430²
0.5(1 + √(1 - 2×0.591) =
0.591
0.999
c. Nội lực tính tốn
341
kNm
341×10^6
1×365×0.999×1430
Chọn thép
28
Ø25
=
a220 có As1 = 13744.5
653.9 mm2
mm2
>> Đài cọc bố trí đủ thép
1500
M=
6000
4. Tính tốn thép đài lớp trên theo phương Y
a. Vật liệu
- Bê tông:
Rb =
Rbt =
B25
(M350#)
14.5
N/mm2
1.05
2
Rs=
365
2
N/mm
- Cốt thép:
- Hệ số:
+ Thép Ø ≥ 10: CIII
2
N/mm
α=
0.85
ω=
0.734
= α - 0.008Rb
Eb =
30000 N/mm
γs =
1
σscu =
500
N/mm2
γb =
1
Es =
200000 N/mm2
ξR =
0.591
= ω/[1 + Rs/σscu×(1 - ω/1.1)]
μmax =
2.35%
αR =
0.416
= ξR(1 - 0.5ξR)
=
0.000
b. Kích thước tiết diện
b=
6000
mm
h=
1500
mm
a=
70
mm
h0 =
1430
mm
12×10^6
1×14.5×6000×1430²
0.5(1 + √(1 - 2×0.591) =
0.591
1
c. Nội lực tính tốn
-12
kNm
12×10^6
1×365×1×1430
Chọn thép
28
Ø20
a220 có As1 =
=
8796.5
23.0 mm2
mm2
>> Đài cọc bố trí đủ thép
1500
M=
6000
